图示结构受力P作用，杆重不计，则A支座约束力的大小为：（）
图示结构受一对等值、反向、共线的力作用，自重不计，铰支座A的反力FA的作用线应该是：（）
图示三铰刚架受力F作用，则B处约束力的大小为：（）
曲杆自重不计，其上作用一力偶矩为M的力偶，则图a）中B处约束力比图b）中B处约束力：（）
图示构架，在铅直杆的D端受水平力P作用，物块重Q，杆、轮和绳重不计。C、O处均为圆柱铰链，A、B为铰链支座。已知P=Q=1kN，则A处水平约束力为（）。
图示杆件AB长2m，B端受一顺时针向的力偶作用，其力偶矩的大小m=100N·m，杆重不计，杆的中点C为光滑支承，支座A的反力FA的大小和方向为：（）
图示杆件AB长2m，B端受一顺时针向的力偶作用，其力偶矩的大小m=100N·m，杆重不计，杆的中点C为光滑支承，支座A的反力FA的大小和方向为：（）
图示平面直角弯杆ABC，AB=3m，BC=4m，受两个力偶作用，其力偶矩分别为M1=300N•m、M2=600N•m，转向如图所示。若不计杆重及各接触处摩擦，则A、C支座的约束反力的大小为（）。
如图所示受力分析正确的是（图中各杆重量不计）（）。
（1）图a中以AB杆为研究对象，其受力分析如图（a1）。
（2）图b中因为B点及D点皆为铰链，且B，D两点之间无外力作用，杆重不计，故AB，BD皆为二力杆，BD杆受力如图（b1）所示。
（3）图b中以BC为研究对象，由于AB为二力杆，因此由三力平衡汇交定理得D点约束力如图（b2）所示。
如图所示，力P作用在BC杆的中点，且垂直于BC杆，若P=kN，杆重不计。则杆AB的内力大小S为()
两直角刚杆ACD，BEC在C处铰接，并支承如图所示。若各杆重不计，则支座A处约束力的方向为（）。
图示结构物受到一对等值、反向、共线的力作用，自重不计，铰支座B的反力Fb的作用线应该是：（）
图示结构受一逆时针转向的力偶作用，自重不计，铰支座B的反力Fb的作用线应该是：（）
图示结构受力P作用，杆重不计，则A支座约束力的大小为：（）
图示构架由三个构件AC、BC、DF组成。A、B分别为铰链支座和辊轴支座，C、E、F均为圆柱铰链。在水平杆的D端作用主动力P，则由三力平衡定理可确定A、C、E、F处约束力的作用线位置。其分析的顺序应为（）。
图示三铰半圆拱结构，受两力偶m1、m2作用，该两力偶分别作用于AC和BC上，其转向相反，但大小相等。则A、B铰链处约束反力应为（）。
图示结构A支座反力偶的力偶矩MA为（）(下侧受拉为正)。
图示五层三铰框架结构。几何尺寸如图。受水平力P作用，则铰链支座A、B处水平约束力XA、XB应分别为（）。（正号表示水平向右，负号向左）
图示结构物受到一对等值、反向、共线的力作用，自重不计，铰支座B的反力Fb的作用线应该是：（）
两直角刚杆ACD，BEC在C处铰接，并支承如图4-23所示。若各杆重不计，则支座A处约束力的方向为（）。
图4-25所示起重机的平面构架，自重不计，且不计滑轮自重。已知F=100kN，L=70cm，B、D、E为铰链连接，则支座A的约束力为（）。
图示结构在水平杆AB的B端作用一铅直向下的力P，各杆自重不计，铰支座A的反力FA的作用线应该是：（）
图示结构受一逆时针转向的力偶作用，自重不计，铰支座B的反力FB的作用线应该是：()
力P作用在BC杆的中点，且垂直BC杆。若P=
kN，杆重不计。则杆AB内力S的大小为：（）
直角杆CDA和T字形杆BDE在D处铰结，并支承如图所示。若系统受力偶矩为m的力偶作用，不计各杆自重，则支座A约束力的方向为：（）
图示多跨梁的自重不计，则其支座B的反力Fb的大小和方向为：（）
（2012）图示结构，EA=常数，线膨胀系数为a，若环境温度降低t℃，则两个铰支座A、B的水平支座反力大小为：（）
在图示系统中，绳DE能承受的最大拉力为10kN，杆重不计。则力P的最大值为（）
图示节点A处的约束力矩为（）。
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